Moderatori: erboss, MeteoLive, jackfrost
...se la scienza ..ACCREDITASSE..nessuno parlerebbe più,ma non accredita nulla di certo ,l'antropiticità del GW è solo pura teoria,non c'è nulla di inequivocabile detto dalla scieza..è strafarraginosa,che poi è il motivo della diatriba ,che non ci sarebbe se ci fosserro dati scientifici , quindi incontestabili...adriano ha scritto: mi interessa solo la scienza e la scienza per ora accredita la teoria del riscaldamento globale di matrice antropica come la più solida, che mi piaccia o no....
.
.. tutto ok.. l'antropico ,in scienza và per la maggiore , non ci sono dubbi,ma dire che.......le teorie alternative .... non reggono...adriano ha scritto:Falchino forse mi sono espresso male, faccio un esempio:
sei in una qualsiasi università nella facoltà di scienze e te ne esci con:
a) il riscaldamento globale è causato dai folletti dei boschi
b) il riscaldamento globale è causato dall'aumentato livello di CO2
alla prima affermazione ti diranno "eh sai non ci risulta, non ho mai letto nulla al riguardo"
alla seconda ti dicono "sì è uno studio che va avanti da molto tempo ed è la migliore teoria che abbiamo"
ecco che A non è accreditata dalla scienza, B sì, questo intendevo dire io
se poi B è incompleta, poco dimostrata, dubbia eccetera non c'entra nulla circa l'accettazione scientifica: l'accettazione scientifica infatti riguarda i metodi, se poi gli studi non riescono che a scalfire la punta dell'iceberg che rappresenta il problema è un'altra questione: si tratta del progresso della scienza
ricapitolando: riguardo il riscaldamento globale abbiamo una teoria ben strutturata, alcune ipotesi che si limitano al lancio iniziale e poi il nulla. Per come è fatta la scienza la spiegazione che si insegna è la teoria ben strutturata.
Faccio un altro esempio: la teoria della composizione dell'interno della terra. È universalmente accreditata, ma ci sono punti oscuri: per esempio la "dinamo terrestre". Ma è la migliore che abbiamo.
"Purtroppo" in scienza funziona così.
Da scienziato puoi:
a) cercare di falsificare (cioè sperimentare) la teoria nella speranza di dimostrare che è sbagliata
b) sviluppare una tua teoria e cercare di falsificarla: se non riesci a falsificarla, cioè aggiungi un tassello di dimostrazione a un altro, hai fatto bingo
[/b] 
...certo ,ma siamo anche in un'era interglaciale , con momenti più caldi e momenti più freddi...derfel ha scritto:e allora ecco a voi:
http://www.corriere.it/gallery/scienze/ ... bc.shtml#1
io non lo sò ma....non si può fare a meno di rimanere di stucco..
Codice: Seleziona tutto
71082 WLT Alert Observations at 12Z 28 Dec 2009
-----------------------------------------------------------------------------
PRES HGHT TEMP DWPT RELH MIXR DRCT SKNT THTA THTE THTV
hPa m C C % g/kg deg knot K K K
-----------------------------------------------------------------------------
1025.0 65 -32.5 -35.9 72 0.18 295 2 239.0 239.4 239.0
1003.0 226 -32.9 -35.3 79 0.19 339 13 240.0 240.6 240.1
1000.0 248 -32.7 -35.1 79 0.19 345 15 240.4 241.0 240.5
992.0 305 -32.3 -34.4 82 0.21 335 17 241.4 242.0 241.4
984.0 362 -31.9 -33.6 85 0.23 337 18 242.4 243.0 242.4
971.0 456 -30.3 -33.5 74 0.23 340 19 244.9 245.6 244.9
962.0 523 -29.7 -39.7 37 0.13 342 19 246.2 246.5 246.2
950.3 610 -29.0 -39.9 34 0.13 345 20 247.7 248.1 247.7
948.0 627 -28.9 -39.9 34 0.13 345 20 248.0 248.4 248.0
925.0 803 -29.5 -39.5 37 0.13 340 20 249.1 249.5 249.2
910.7 914 -30.0 -40.7 35 0.12 340 26 249.7 250.1 249.7
903.0 974 -30.3 -41.3 33 0.11 344 25 250.0 250.4 250.1
879.0 1166 -29.7 -37.7 46 0.17 357 23 252.6 253.1 252.6
878.0 1174 -29.7 -36.7 51 0.19 357 23 252.7 253.2 252.7
872.5 1219 -29.5 -36.5 51 0.19 0 22 253.3 253.9 253.3
850.0 1405 -28.9 -35.9 51 0.21 20 19 255.9 256.5 255.9
845.0 1447 -28.5 -36.5 46 0.20 16 19 256.7 257.3 256.7
836.0 1524 -28.5 -35.6 50 0.22 10 19 257.5 258.2 257.5
824.0 1628 -28.5 -34.5 56 0.25 10 17 258.6 259.3 258.6
817.0 1689 -28.1 -36.1 46 0.22 10 16 259.6 260.3 259.6
801.2 1829 -28.3 -37.2 42 0.20 10 13 260.9 261.5 260.9
784.0 1985 -28.5 -38.5 38 0.18 7 13 262.3 262.8 262.3
767.8 2134 -29.0 -38.3 40 0.18 5 13 263.3 263.9 263.4
735.8 2438 -29.9 -37.8 46 0.20 350 13 265.5 266.1 265.6
717.0 2622 -30.5 -37.5 50 0.21 356 14 266.9 267.5 266.9
704.9 2743 -30.6 -38.4 47 0.20 0 14 268.0 268.6 268.0
700.0 2793 -30.7 -38.7 45 0.19 320 8 268.5 269.1 268.5
699.0 2803 -30.7 -38.7 45 0.19 321 8 268.6 269.2 268.6
675.2 3048 -32.2 -40.8 42 0.16 345 10 269.5 270.1 269.6
659.0 3220 -33.3 -42.3 40 0.14 334 10 270.2 270.7 270.2
646.6 3353 -34.0 -39.7 56 0.19 325 10 270.9 271.5 271.0
644.0 3381 -34.1 -39.1 60 0.20 329 11 271.1 271.7 271.1
618.9 3658 -35.4 -45.5 35 0.11 10 18 272.7 273.0 272.7
610.0 3760 -35.9 -47.9 28 0.08 2 17 273.2 273.5 273.2
592.3 3962 -36.9 -48.0 31 0.08 345 16 274.3 274.6 274.3
566.7 4267 -38.5 -48.0 36 0.09 5 11 276.0 276.3 276.0
542.1 4572 -40.1 -48.1 42 0.09 325 13 277.6 277.9 277.6
542.0 4574 -40.1 -48.1 42 0.09 325 13 277.6 277.9 277.6
518.3 4877 -42.2 -49.1 47 0.08 310 7 278.6 278.9 278.7
500.0 5120 -43.9 -49.9 51 0.08 275 5 279.5 279.7 279.5
495.4 5182 -44.4 -50.2 52 0.08 315 10 279.6 279.9 279.7
451.9 5791 -48.8 -52.7 64 0.06 305 10 281.5 281.7 281.5
444.0 5908 -49.7 -53.2 66 0.06 309 13 281.8 282.0 281.8
431.4 6096 -49.9 -55.2 54 0.05 315 17 283.8 284.0 283.8
413.0 6382 -50.3 -58.3 38 0.04 310 11 286.9 287.0 286.9
411.8 6401 -50.5 -58.5 38 0.03 310 11 287.0 287.1 287.0
400.0 6590 -51.9 -59.9 38 0.03 280 13 287.5 287.6 287.5
392.8 6706 -52.9 -60.1 41 0.03 280 13 287.7 287.8 287.7
374.6 7010 -55.4 -60.5 53 0.03 290 10 288.2 288.4 288.2
374.0 7021 -55.5 -60.5 54 0.03 292 10 288.3 288.4 288.3
367.0 7141 -55.7 -60.0 58 0.03 314 10 289.6 289.7 289.6
357.0 7315 -56.1 -61.6 50 0.03 345 10 291.2 291.4 291.2
340.2 7620 -56.9 -64.5 38 0.02 315 10 294.2 294.3 294.2
337.0 7680 -57.1 -65.1 36 0.02 315 10 294.8 294.9 294.8
331.0 7794 -57.5 -66.5 31 0.02 316 9 295.8 295.8 295.8
300.0 8410 -59.5 -70.5 23 0.01 320 5 301.4 301.4 301.4
294.1 8534 -60.2 -72.0 20 0.01 305 11 302.0 302.1 302.0
292.0 8579 -60.5 -72.5 19 0.01 305 10 302.3 302.3 302.3
275.0 8952 -59.7 -73.7 15 0.01 298 11 308.7 308.7 308.7
270.0 9068 -57.7 -73.7 11 0.01 296 11 313.2 313.2 313.2
266.7 9144 -58.1 -74.6 10 0.01 295 11 313.7 313.8 313.7
254.1 9449 -59.6 -78.0 7 0.00 265 10 315.9 315.9 315.9
250.0 9550 -60.1 -79.1 7 0.00 275 10 316.6 316.6 316.6
242.0 9754 -60.4 -78.7 7 0.00 315 12 319.1 319.2 319.1
238.0 9858 -60.5 -78.5 8 0.00 324 12 320.5 320.5 320.5
219.6 10363 -59.9 -80.2 5 0.00 5 11 328.8 328.8 328.8
209.2 10668 -59.6 -81.3 4 0.00 335 12 333.9 334.0 333.9
207.0 10734 -59.5 -81.5 4 0.00 344 12 335.1 335.1 335.1
200.0 10950 -60.1 -83.1 3 0.00 15 10 337.4 337.4 337.4
199.3 10973 -60.1 -83.1 3 0.00 15 10 337.7 337.7 337.7
180.6 11582 -61.5 -84.1 3 0.00 325 12 345.2 345.2 345.2
163.6 12192 -62.8 -85.0 4 0.00 5 15 352.9 352.9 352.9
150.0 12730 -63.9 -85.9 4 0.00 10 13 359.8 359.8 359.8
141.0 13106 -64.5 -86.5 3 0.00 10 13 365.1 365.1 365.1
127.6 13716 -65.6 -87.6 3 0.00 340 10 373.8 373.9 373.8
121.0 14040 -66.1 -88.1 3 0.00 348 14 378.6 378.6 378.6
115.4 14326 -65.9 -87.9 3 0.00 355 18 384.1 384.2 384.1
112.0 14509 -65.7 -87.7 3 0.00 358 18 387.8 387.8 387.8
105.0 14898 -68.7 -89.7 3 0.00 5 17 389.3 389.3 389.3
100.0 15190 -69.5 -90.5 3 0.00 10 16 393.2 393.2 393.2
99.2 15240 -69.5 -90.4 3 0.00 10 16 394.1 394.1 394.1
94.2 15545 -69.7 -89.7 4 0.00 15 17 399.6 399.6 399.6
89.5 15850 -69.9 -89.0 5 0.00 20 15 405.1 405.1 405.1
88.7 15904 -69.9 -88.9 5 0.00 16 15 406.1 406.1 406.1
85.0 16154 -70.6 -89.2 5 0.00 0 17 409.7 409.7 409.7
76.7 16764 -72.2 -90.0 5 0.00 15 20 418.5 418.5 418.5
72.8 17069 -73.1 -90.4 6 0.00 0 20 423.0 423.0 423.0
70.0 17300 -73.7 -90.7 6 0.00 5 22 426.4 426.4 426.4
65.6 17678 -74.7 -91.3 6 0.00 10 26 432.3 432.3 432.3
62.2 17983 -75.5 -91.8 6 0.00 0 21 437.2 437.2 437.2
59.0 18288 -76.2 -92.2 7 0.00 25 22 442.1 442.1 442.1
55.9 18593 -77.0 -92.7 7 0.00 30 12 447.0 447.0 447.0
53.1 18898 -77.8 -93.2 7 0.00 40 16 452.0 452.0 452.0
50.0 19240 -78.7 -93.7 7 0.00 20 21 457.6 457.7 457.6
46.0 19712 -80.5 -94.5 8 0.00 355 22 464.3 464.4 464.3
45.2 19812 -80.6 -94.5 8 0.00 355 22 466.5 466.5 466.5
42.8 20117 -80.9 -94.7 9 0.00 15 33 473.1 473.1 473.1
40.5 20422 -81.2 -94.9 9 0.00 35 23 479.7 479.7 479.7
38.4 20726 -81.5 -95.0 9 0.00 30 17 486.5 486.5 486.5
36.4 21031 -81.8 -95.2 9 0.00 355 18 493.3 493.4 493.3
34.4 21336 -82.1 -95.3 9 0.00 5 28 500.3 500.3 500.3
30.9 21946 -82.7 -95.7 9 0.00 35 28 514.5 514.5 514.5
30.6 21998 -82.7 -95.7 10 0.00 515.7 515.8 515.7